熱軋市場：昨日國內熱軋板卷市場價格弱勢調整格局，市場成交出現明顯觀望。目前市場資源偏少，商家不愿意對外大量放貨，熱軋短期需求力度尚存，庫存相對偏低，流通市場規格出現了部分緊缺的情況下，價格向下的動力和空間有限。預計今日熱軋市場價格盤整運行。省*局長李清說?！拔鬯幚硪铀?，思想觀念先解放！”黃華華省長在全省污染減排工作會議上針對我省污水處理收費改革又提出了明確要求。8月1日，廣東省*、*、*、*聯合下發通知，明確規定凡未開征污水處理費的市、縣城區，必須在2008年6月底前開征。所有市、縣城區在2008年底前實行污水處理費低收費標準，其中珠江三角洲地區不低于0.8元噸，山區及東西兩翼地區不低于0.5元噸。珠江三角洲地區的建制鎮和山區及東西兩翼地區有“十一五”污水處理廠建設計劃的建制鎮，也要在2008年底前開征污水處理費，并按保本微利、解方法、Galilean分解方法、小渦分解方法、渦量方法(Calcagno et al., 2002)和漩渦強度方法(Swirling Strength)等(Adrian et al., 2000).流體的渦量場ω是空間x、y、z和時間坐標t的連續函數, 其值為速度v的旋度, 構成了渦量場, 渦量表達式見式(4).在二維數據計算時, 簡化了渦量, 計算公式見式(5).(4)(5)渦量方法雖然能識別出流場中的渦核, 但同時也把流場中所有的剪切運動表現出來, 因此, 渦量云圖整體顯得比較雜亂, 很難用來識別流場中的渦結構.而漩渦強度方法由于其本身已排除了剪切作用的影響, 因而能較好地識別出渦結構.漩渦強度是基于 7所示.圖 7 二級出水氯消毒過程中AOC變化規律可以發現, 二級出水在氯消毒過程中AOC水平均有不同程度的增長, 消毒5 min時增長較為顯著, 與5 min時氯消耗、UV254變化、三維熒光強度變化顯著的結論相*, 說明AOC的增長可能是由于氯與再生水中的有機物發生了反應.30 min內整體上呈現出先增長后降低的趨勢, 推測可能由于加氯后5 min中, 水樣中的大分子有機物首先和氯反應, 被氧化分解為易被細菌吸收利用的小分子有機物, AOC迅速增長, 而在5~30 min內, 小分子有機物又繼續和氯反應, AOC又有一定的下降, 但下降后的AOC水平仍高于消毒前的AOC水
有利于吸附(Al-Degs et al., 2008); 以上兩種作用相互抵消使得Na+濃度對吸附基本沒有影響.而Ca2+會與VBL中的R-SO3-結合形成穩定的化學鍵，屏蔽吸附劑電荷從而阻礙吸附，因此，Ca2+濃度增加導致吸附量降低.3.2.3 初始濃度和溫度對吸附的影響配制3組濃度梯度分別為10、20、30、40、60、80、100、120 mg?L-1的VBL溶液(pH=8.5)，每份溶液體積均為100 mL，每份溶液加入20 mg吸附劑，將3組溶液分別置于15、25、35 ℃條件下振蕩吸附3 h，結果如圖 3c所示.由圖可知，吸附量隨著VBL初始濃度的增加呈先增加后逐漸平衡的趨勢，這是因為當VBL濃度較低時動趨勢;液相平均渦量隨進水流量的增加呈整體逐漸上升趨勢, 但幅度較小.可見, 進水流量為50 L?h-1時液相平均渦量出現正值次數多于進水流量為200 L?h-1時, 由渦量表達式可推論當進水流量較小時, 升流區液相剪切力隨著曝氣強度的增加;液相平均渦量值在曝氣強度為1.05 m3?h-1時, 多數達到正值, 進而說明液相剪切力隨著曝氣強度的增加逐漸增加.較強的液相剪切力可使填料表面老化的生物膜及時脫落, 流化床中微生物保持較高活性, 較好地解決了傳統膜生物反應器中泥齡長、污泥活性較低等問題.從圖 3c可以看出, 液相平均湍動能隨曝氣強度和進水流量 期螺主力合約19日收光腳陰線，低觸及MA60，下方*支撐位3710。日線圖上MACD指標綠柱增長，DIFF線由上至下與DEA線相交。RSI指標三線位于20-50區間。螺紋在布林帶下軌和中軌之間運行，總體技術指標趨空，回調或仍未休止，前期若持有多單止損嚴設2%區間內，當前不再建議?！ ?5日上海地區20mm螺紋鋼價格4060元/噸,和上周相比下降50元/噸,上海地區3.0mm熱卷價格為4270元/噸,和上周相比下降了90元/噸。同期,上海1.0mm冷軋板價格4670元/噸,較上周下跌40元/噸,20mm中厚板價格4130元/噸,價格周環比下跌40元/噸。設備外還應在沉淀池前去除粗顆粒，避免泥漿管道堵塞，減少濾布的磨損。在調查研究基礎上，決定采用螺旋分級機，去除粗顆粒。在沉淀池前回水槽上設問板。閘板前槽壁安裝旁通網板與螺旋分級機進水槽相連。通過2個閘板的開閉調節可選擇是否使用螺旋分級機，以確保不停水就可檢修螺旋分級機。螺旋分級機投入使用后每天分離出的粗顆粒達10t，板框壓濾機濾布由原來的每天更換20塊左右下降到現在每天更換10塊，基本達到改造目的浩良河化肥廠尿素生產原料為重油，氣化后可小時副產炭黑水60余噸，此工藝廢水未經任何處理，直接排入灰場進行自然沉降器(MBR)主要作用：利用微生物去除污水中大量的可溶性有機物，大量降低廢水的COD和氨氮，由于膜的高度分離特性科使出水基本不含的懸浮物。經過MBR的處理使廢水*達標排放，其出水水質由于國家所要求的污水排放標準。污泥處理工藝流程簡述沉淀池底部集泥斗內的沉淀污泥由氣提裝置抽入污泥濃縮池，隨后在污泥濃縮池內進行污泥重力濃縮處置，污泥斗凝聚濃縮后的污泥由污泥泵加壓泵入廂式壓濾機，再進行后續的壓濾脫水處理。終污泥濃縮池上清液及廂式壓濾機濾液則統一回流至調節池進行處理。脫水后的污泥經收集后由污泥運輸車外運至衛生填 擬合程度越好.通過模型算得的角毛藻在Cd2+初始濃度為10、100和500 mg?L-1下的理論平衡吸附量分別為6.22、93.54和303.03 mg?g-1(表 1), 與實際平衡吸附量6.25、92.81和275.25 mg?g-1相差不大.相似地, 菱形藻和海鏈藻在不同Cd2+初始濃度下的理論平衡吸附量亦與實際平衡吸附量接近(表 1).這些結果說明這3種海洋硅藻對Cd2+的吸附過程較好地符合Pseudo二級模型所描述的吸附過程, Cd2+吸附反應的速率限制步驟可能是化學吸附過程, 每一種硅藻表面與Cd2+之間有化學鍵形成或者發生了離子交換過程.圖 4不同Cd2+初始濃度下3種硅藻吸附Cd2+的Pseudo二
CODcr為 0.2～0.4），采用傳統的工藝難以使其達標。而焚燒、膜分離等技術，雖有良好處理效果，但技術要求高、投資大、處理成本高，難以在實際中得到應用。根據實驗研究，采用將高濃度陽離子染料生產廢水經電解、吸附工藝預處理后，再與低濃度生產廢水、生活污水混合，進行生物接觸氧化、吸附處理陽離子染料生產廢水，實際運行結果表明：總色度去除率達到99.99％，總CODcr去除率達到99.8％以上。出水各項指標均達到污水綜合排放一級標準。1 處理工藝流程陽離子染料生產廢水處理工藝流程見圖1。廢水經清污分流后由生產車間分別進入調節池，經化和轉移氧物種.CeO2-ZrO2固溶體在氧化反應過程中能夠提供表面氧物種參與反應, 表面氧物種參與反應后, 在CeO2-ZrO2固溶體表面就產生了氧空穴, 氧空穴將反應物氧氣活化, 使得氧氣轉化為活化的表面氧物種繼續參與氧化還原反應過程, 這樣就加快了氧化還原反應速率.從此說明, CeO2-ZrO2氧化物固溶體是一種良好的氧化還原反應催化劑活性組分或載體.圖 2 催化劑的H2-TPR譜圖3.4 催化劑的X射線光電子能譜分析應用XPS對CuOZnOCeO2-ZrO2催化劑的表面物種及其價態進行了分析.圖 3分別為表面Cu 2p的電子結合能譜和表面Ce 3d的電子結合能譜.由圖 3a可知h-1工況的液相流動特征由圖 5a~d可知：該工況下, 低速區和高速區交織在一起, 且高速區域面積較小, 低速區面積較大.流線整體呈紊亂狀態, 出現較少的小渦旋結構.渦量正值區域面積較大, 負值區域面積較小, 說明液相剪切力較強.圖 5f給出了典型的渦街結構, 其中, 計算結果只反映流場中的負特征值, 而將正特征值全設為0(紅色區域), 以排除剪切作用的影響, 下同;從漩渦強度云圖可以看出, 渦核貼近導流錐向流化床底部移動, 流化床底部出現大量小尺度渦結構.圖 5 流化床下部區域兩種不同條件下的液相流動特征 (a, e.速度矢量圖, b, f.流線圖, c, g向流），使廢水中的有機物得到好氧降解，并進行硝化作用。曝氣生物濾池定期利用處理后的出水對其進行反沖洗，以排除濾料表面增殖的老化微生物膜，保證微生物的活性。曝氣生物濾池的生物除磷效果不明顯。去除用于合成微生物機體本身（同化作用除磷）外，基本無生物除磷作用。故設計中一般采用化學除磷。曝氣生物濾石墨烯的特征褶皺出現(圖 1c)，表明EDTA-2Na的加入對氧化石墨烯和殼聚糖復合材料的形態結構有所改善.圖 2為CS、GC和GEC的透射電鏡(TEM)圖，可以看出，CS(圖 2a)的TEM圖與GC(圖 2b)和GEC(圖 2c)的TEM圖明顯不同，對比在相同放大倍數下的CS結構(圖 2a)與GEC結構(圖 2c)，不難看出復合后的材料具有更好的形貌結構，進一步說明GO的引入明顯地改善了CS的形態結構.圖 1 CS(a)、GC(b)、GEC(c)的掃描電鏡圖圖 2 CS(a)、GC(b)和GEC(c)的透射電鏡圖圖 3是CS、GC、GEC的X射線衍射圖譜，從圖中可以看出，GC和GEC在2θ=20.3°和10.8°處分別出現了殼聚糖
吸附過程, 對Cu2+的吸附較Zn2+更為明顯.整個吸附過程都大致可以分為3個階段：?
