專業3Crl8Mn12Si2N鑄鋼件
ERP給武鋼帶來的經濟效益：ERP一期給武鋼省了5000多萬元的成本，中間庫庫存30%，縮短合同交付期15天，縮短生產周期5天，合同執行率30%，結算人員30人，開質保書人員90%。大的鋼廠——蒲項制鐵有限公司（POSCO）通過實施第二大公司――甲骨文公司的電子商務套件（OracleE-BusinessSuite），對企業流程進行了重新審視與梳理、對組織機構進行了再造，從而形成了充滿活力的機制，企業預算時間從原來的110天縮短到現在的30天，整整了80天，從而使POSCO將年預算按季度進行，了的靈活性；將月底結算時間從6天到了1天，成本核算時間從15天到了3天。4結語“以信息化促進業化”是冶金企業生產經營水平的必然選擇，以寶鋼、首鋼、武鋼為代表的大批鋼鐵企業，不惜重金投向信息，開始實施以ERPCRMSCM和電子商務為代表的經營信息，通過采用ERP等信息化建設已經使許多企業的生產經營發生了全新的變化，成功地實施了ERP（MRPⅡ）的企業從中了顯著的效益，在企業規模擴大、競爭激烈的，通過加強和完善企業信息建設，不斷增強企業資源、計劃、產銷、效率、決策的發展方向是正確的。
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無錫國勁合金有限公司是生產耐熱、耐蝕、耐磨鋼的專業廠家，生產工藝有精 密鑄造、離心鑄造。精密鑄造工藝主要產品有熱處理工裝、熱處理風葉、爐用軌道、滾 輪等爐用耐熱鋼鑄件。離心鑄造也可生產直徑50mm-1000mm，長度5500mm各種 離心鑄造管。主要產品有輻射管，加熱爐爐輥，玻璃輥、沉沒輥等。我們為眾多世界知 名熱處理設備廠商（韓國東宇東庵、易普森、愛協林、豐東）配套熱處理工裝、輻射 管、爐輥，并出口歐洲、南美、日本、韓國等國家。同時我們也為很多熱處理工 廠設計并優化改良工裝方案，為客戶提供更合理、更經濟的成套產品。
一，固溶處理東北大學的研究發現，該鋼使用狀態下塑性不好很可能與固溶處理的藝制度不當有關。試驗表明，固溶溫度在1100°C以下時，奧氏體晶粒內部及晶界上均有大量未溶碳化物存在，隨著固溶溫度的升高，碳化物數量，奧氏體晶粒尺寸增大。當固溶溫度在1150~1180℃范圍內時，碳化物已充分溶解，而奧氏體晶粒尚未過分。在更高的溫度1250℃固溶時，雖然碳化物已趨于全部溶解，但奧氏體晶粒非常，且伴有一定的δ鐵素體析出。從固溶態力學性能看，隨固溶溫度的升高，抗拉強度，延伸率升高。但對經過85%壓下量的冷軋后的試樣來說，雖然強度與塑性隨固溶溫度的變化仍然是隨著固溶溫度升高，強度、塑性，但是不同固溶溫度試樣的差別很小。因為底濾法渣處理藝在運行中，具有成本低、故障率低、水渣脫水性能良好，有利于節能環保等多種優勢，對該廠推動綠發展戰略，推進清潔生產、節能減排和實現綠增長、發展循環經濟等多方面將起到強勁的支撐作用。底濾法渣處理藝由粒化塔、渣濾池、沖渣泵房、干渣坑四部分組成，其主要設施和設備包括沖制箱、沖渣溝、排氣裝置、渣濾池、事故干渣坑、沖渣泵、冷水池、冷卻塔等。該項目改造于今年5月份開建設，計劃于9月中旬完成改造并投入運行。河鋼唐鋼信息自動化冷軋維檢技術人員利用大修時間，順利完成冷軋二酸洗雙切剪升級改造，使生產精細化程度進一步。據了解，該公司信息自動化部冷軋薄板廠二酸洗生產線于2006年正式投入生產，其雙切剪使用至今已經嚴重老化，部分功能缺失，同時固定的刀隙不能適應產品規格多樣化的生產需求，且夾送輥驅動為液壓馬達，速度固定不能調節，嚴重制約了生產線的生產。與致密材料相，鈦合金多孔化處理可以大幅其模量，使之與周圍骨組織更好地匹配。多孔結構對成骨細胞的粘附、分化和生長十分有利，骨組織可以長入孔隙中，從而使植入體與骨的結合強度，實現生物固定。此外，開放的通孔結構有利于的傳輸，促進組織再生與重建，從而加快*。因此，多孔鈦合金目前被認為是有應用前景的生物科研植入材料。目前多孔鈦的制備較廣泛采用粉末冶金法，其具有藝簡單、成本低、能控制孔隙率及孔徑等優點。但是，燒結法制備的多孔鈦合金，孔隙結構呈非球形，裂紋易在孔隙尖部產生，并且孔隙率低，封閉孔較多及連通性較差。因此，需要對藝進行改進。一，松裝粉末燒結法這種是將鈦粉或鈦珠松散或經過振實后裝置在模具內進行無壓燒結，在燒結中粉末或顆粒通過表面張力相互粘結，從而形成多孔燒結體。
國勁合金生產材質：ZG40Cr28Ni16、ZG45Cr35Ni45NbM、Z040Cr25Ni20、P40、ZG1Cr20Ni14Si2N、ZG40Ni35Cr25NbW、ZG40Ni35Cr25Nb、ZG30Ni35Cr15、3Crl8Mn12Si2N、ZG35Cr24Ni18Si2等材質耐熱爐底板、爐內掛件、爐釘、熱處理工裝等產品。
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圖1是說明新日鐵的這項技術的鋼管的淬火的圖，（a）為表示淬火處理時的冷卻的圖、（b）為表示淬火處理后的組織（其中，例示出低合金鋼的情況）的說明圖。需要說明的是，圖1的（a）的進行了水冷的部分對應于圖1的（b）的標上標記（1）的部分、圖1的（a）的空冷部對應于圖1的（b）的標上標記（2）和（3）的部分。以下的說明中，只要沒有別說明，則關于所的金屬組織，是表示為了馬氏體化而需要一定以上的冷卻速度的低合金鋼、中合金鋼的情況。新日鐵的這項技術中，如圖1的（a）所示，在將鋼管1從外表面進行水冷而淬火時，不對管端部進行水冷，而對除了該管端部以外的部分（以下也稱為“部”）的至少一部分進行水冷。圖1的（a）所示的例子中，對部全部表面進行水冷，但也可以如圖2的（a）所示那樣地在部存在不進行水冷的部位。氣相沉積技術經過幾十年的發展，目前在制備耐磨、耐熱、耐腐蝕硬質涂層及其它方面已取得巨大的成功?；瘜W氣相沉積(CVD)是一種化學氣相反應生長法。CVD法制備高硅鋼的藝為：將用普通軋制法生產的3.0%Si硅鋼帶置于無氧中加熱到一定溫度，通入SiCl4氣體，在鋼帶表面發生化學反應：SiC14+5Fe→Fe3Si+2FeCl2反應生成的Fe3Si沉積在鋼板表面熱分解成活性Si原子，將其置于惰性對鋼帶進行平整軋制以Si沉積后的不平度，再對其進行高溫保溫，表面富硅層中的Si原子向內部中心擴散，鋼帶中的Si含量達到6.5%。物相沉積(PVD)是一種物相反應生長法，分為真空蒸發鍍、離子鍍、濺射鍍。相對于CVD法，PVD發生在真空條件下，其沉積層純度高、無有害氣體，屬于無污染技術。(1)在使用高含[P]熔融金屬時，iBOF?模塊1終點控制—避免過少”和“過多”噴吹對有效控制[P]含量至關重要。在[C]含量和溫度下沒有調節噴吹則會高的[P]含量，進而影響熔渣。過早調節噴吹不僅會C的復吹，還會P的復吹。因此，避免過吹也是非常重要的，否則回流會[P]含量升高。為了更好地了解調節操作在熔融金屬不同[P]含量情況下對[P]含量控制的影響，Tenova了一款、能充分轉爐藝的控制模型。為了避免統計模型通常遇到的一些問題，iBOF?模型基于熱力學和動力學原理，利用實時熱量和平衡原理而建立的。因此，iBOF?模型不僅可以用于轉爐終點的實時監測與控制，還可以模擬和研究鐵水和轉爐實踐變化產生的影響。
針對上述問題，科技人員從三個方面進行改進，以板材平直度及板面。粗軋時由于軋件較厚，溫度較高，軋件斷面的不均勻壓縮可能通過金屬橫向流動轉移而補償，即對不均勻變形的自我補償能力較強，故不多考慮板形問題。而到了精軋階段，軋件剛端的作用不足以克服阻礙金屬橫向的阻力，對不均勻變形的自我補償能力很差，并且還由于厚度較小，即使是壓下量的微小差異也可能相對伸長率的顯著不均，從而會引起板形變壞。板材厚度愈小，對不均勻變形的性就愈大。隨機選場厚6、4.5mm×寬2050mm(名義尺寸)的板材，將板材沿長度方向中分后沿板面寬度每隔200mm測量一個厚度點。從測量數據可以看出，中間較兩側偏厚，4.5mm板大偏厚0.29mm，邊部變形量遠高于中間變形量，因而出現了嚴重的邊浪。隨著重載與高速鐵路的快速發展，許多關鍵技術問題急需解決，其中鋼軌疲勞與磨損就是鐵路運輸中復雜的技術問題之一，它嚴重影響鐵路運輸的性與經濟性。對于重載鐵路鋼軌，則主要以側磨、壓潰、剝離掉塊和波磨等失效為主，重傷軌數每年以20%的速度遞增。輪軌關系是鐵路技術的關鍵問題，而輪軌副是輪軌匹配研究的重點。西安建筑科技大學的學者通過在MM-200磨損試驗機上輪對模擬試驗，研究U68CuCr、U75V兩種鋼軌分別與ER8車輪鋼輪對磨損行為。U68CuCr、U75V是相同強度級別，不同硬度的鋼軌。結果表明：（1）在相同試驗條件下，U68CuCr鋼軌及其匹配車輪的磨耗量明顯小于U75V鋼軌及其匹配車輪的磨耗量；（2）U68CuCr鋼軌的珠光體片層間距與珠光體團尺寸都U75V的小，磨損試驗后，U68CuCr鋼軌的塑性變形層和白層較厚；（3）對于全珠光體鋼軌鋼，進行降碳添加銅鉻合金化后，有利于其使用性能。
專業3Crl8Mn12Si2N鑄鋼件3、軋制壓力大，不利于板形的。在軋制極薄鋼卷時，查看軋制壓力，成品道次軋制壓力超過7800kN的規定值，出現邊浪缺陷。4、軋輥過鋼量大。隨著軋輥在軋機上作時間的（過鋼量增大），作輥與鋼帶之間由于造成軋輥磨損，軋輥的輥縫形狀不規則，從而造成板形缺陷?？刂拼胧?、減小彎輥力波動對液壓油品進行化驗，對超標的大顆粒通過濾油機進行過濾，油品精度達到6級以下。對過濾濾芯進行更換，保證彎輥油品精度。針對伺服閥零點存在的偏差問題，利用換輥時間對伺服閥的線圈電阻值進行測量，對電阻值超標的進行更換。彎輥力波動值控制，從而了因彎輥力波動大引起的板形缺陷。2、軋輥熱的均勻性軋制速度（＜400m/min），預熱時間（＞25min），軋輥達到了均勻熱的的效果，了板形。總之可認為，淬火裂紋在絕大多數情況下以產生于具有表面的鋼管端部的龜裂為起點，該龜裂是作為通過微裂紋而發展的結果產生的，所述微裂紋是在冷卻中產生的起因于壁厚方向的溫度不均勻的熱應力、進而相變應力的周方向上的拉伸應力（以下也將“拉伸應力”簡稱為“應力”）發生作用而在冷卻面附近產生的。新日鐵的這項技術人等進而利用考慮了熱應力與相變應力的FEM（有限元法）分析，計算了鋼管的周方向上產生的大應力。該FEM分析中，假設鋼管軸方向均勻地進行冷卻，并應用了以鋼管2維截面為分析對象的廣義平面應變模型。如以上說明的那樣，根據FEM分析的結果也判明，通過對管端部進行空冷、即不進行水冷，能夠大幅管端部的周方向應力。新日鐵的這項技術人等根據上述見解和考察了以下（g）和（h）的啟發，從而完成了新日鐵的這項技術。
一般情況下不同的管材、不同型號及規格的卡壓式水管，其焊接加熱時間在出廠時都有規定，但所給加熱時間是在溫度為20℃、有微風時設定的，當溫度低于10℃和風力較大時，若按設定的加熱時間進行加熱焊接，焊接后表面上與正常焊接沒有多大區別，但實際上沒焊透。解決辦法是當遇到施低于10℃和風力較大時，應根據管材不同型號、規格適當加熱時間。3、冷拔精密管焊口透化發生這種問題的原因是加熱時間過長，與焊不透的情況正好相反，對于熱熔對接焊，有些施人員認為焊接中加熱時間越長，焊接效果越好。而事實恰好相反，冷拔精密管在加熱時間過長時，會出現碳化現象，嚴重影響到冷拔精密管焊接。實驗研究得，隨著Si含量的，電鋼的電阻率急劇增大，渦流損耗減小，鐵損。為此控制措施是：1、鋼水過熱度，在有利于坯殼生長的基礎上控制裂紋產生，將原來的過熱度15～30℃到25～35℃，目標過熱度由25℃到30℃。2、拉坯速度，將原來的0.9m/min(對應過熱度25℃)到0.8m/min(對應過熱度30℃)。3、結晶器采用電磁攪拌，自動控制液面高低，每回拉坯速度量v≤0.02m/s，拉坯速度間隔時間t≥12s，盡量控制結晶器液面波動范圍，由原來的液面波動＜±6mm降至液面波動＜±3mm。4、浸入式水口保證嚴格對中以防止偏流，水口深度上下限30mm，控制在150～180mm，水口渣線每5爐變換一次，每次中間包高度5～10mm。5、助熔劑成分，適當增大結晶器保護渣的堿度R（CaO/SiO2），使保護渣的黏度，結晶溫度，控制堿度R變化范圍在0.05內。的是，在上述的從強水冷轉換為弱水冷或空冷的冷卻中，利用強水冷冷卻到Ms點附近的Ms點高的溫度，然后轉換為弱水冷或空冷，由此使鋼管的外表面側因來自內表面側的導熱而復熱，盡可能地減小鋼管內表面與外表面的溫度差，然后利用強制空冷等冷卻到Ms點、的是Mf點以下的溫度。根據該實施，在例如鋼管的壁厚較厚的情況下別有效。鋼管的壁厚較厚的情況下，從外表面起的水冷中的壁厚方向的溫度不均勻變大，由于伴隨外表面的馬氏體相變的引起的大的拉伸應力，有時產生以外表面為龜裂的起點的脆性。為了該脆性，外表面的馬氏體相變的開始、縮小內外表面的馬氏體相變的開始時間之差的上述實施是有效的。根據上述的實施，能夠緩和壁厚方向的溫度梯度、周方向產生的拉伸應力。
