一體化地埋式污水處理設備工藝 返回列表頁

一體化地埋式污水處理設備工藝

那么可把電解質溶液作為一個導體，整個電解液中所通過的電量為1法拉，則不論導體的形狀如何，導體中任一個截面上所通過的電量為1法拉。當1法拉電在溶液中通過時，陰離子所遷移的電量為t-法拉，即通過截面的陰離子數量為1克當量：陽離子遷移的電量為t-法拉，也就有t.克當量的陽離子通過截面。所以說，在通電時離子通過溶液中任一截面的克當量數與離子遷移數之間存在著比例關系。離子遷移數與痛液中各種離子的運動速度有關，而且是同溶液中兩種離子遷移數之比就表示該兩種離子的運動速度之比。
（2）離子擴散傳質
離子微粒由于熱運動而產生的物質遷移現象稱為離子擴散物質。主要原因是濃度差，因此又稱濃差擴散。離子從濃度大的區間向濃度較小的區間遷移，直到各部分的依度達別*為止。濃度差越大，微粒質量越小，擴散力（速度）也越快。按擴散定律，擴散物質的量（用0表示）與濃度梯度公C/d成正比，用公式（8）4）在原水中投加整合劑或分散劑，進行緩垢處理。為避免沉淀物的大量產生，要求操作電流必須小于極限電流；但另一方面，電治大，離子遷移量越多，出水水質越好。這就構成了矛盾對立的統一體。很明顯，超極加流運轉不是解決矛盾的途徑，因此要依靠改善隔板結構等來完成。增加通水道中水流的滿流作用，既可提高極限電流，又可防止或減少沉淀結垢。因彈流作用越強，離子擴散作用越強，越能彌補離子交換膜附近的離子“虧空”現象或不出部離子“虧空”，則就很少使H.O電離成日+和OH或不產生電離，那么就很少產生M流
（OH)2等沉淀或不產生沉淀。同時可使電量充分利用在遷移離子上，可防止“極化現象”的產生。增加隔板流水道湍流作用的辦法主要為以下兩方面：
①在一定流量之下減小隔板厚度，增加水流速度。流量不變，隔板厚度減小就是使過水斷面減小，以利于離子透過膜層，避免極化的產生。但隔板不能太薄，否則易被污物淤塞，或使膜面相貼而使水流斷路，一般經驗，厚度采用1~2mm。另外流速也不宜太大，太大了使水頭損失增加；膜面的機械強度會受到影響；水泵揚程高，易產生漏水。流速一般宜控制10cm/s左右。
②在隔板流水道中嵌焊“菱形魚鱗網”（或其他形式），使水流滯動，增加離子擴散（1）已知條件和設計計算任務電滲析器設計計算的已知條件一般為：原水水質（總含鹽量）；脫鹽處理水量、淡水（成品水)含鹽量等。
設計計算的任務為：
1)電滲析設備系統、臺數、每臺的組裝尺寸；
2）需要的總供水量，每臺設備的產水量，供應水壓；
3）總供水量、直流電流，直流電壓和整流器的選擇等。
（2）設計計算方法
計算的主要根據是：按極限電流工作狀態考慮，也即必須滿足式(8-14），即ik=w。這里，c和k是的，v和i是互相牽制的，因此有以下兩種計算方法。1）先定 電流密度s，再根據x=ki定流速。 電流度按式（8-31）計算。此法計算的缺點是往往使膜堆的大水壓大于0.4MPa，在這樣大的水壓力運行，果操（6）對有機污染物和有機沉淀牧NaOH組成，堿洗時間30~90min，升溫到30~35C效果更好，結后應用清水沖洗到進出口水pH值基本上不變為止。堿洗后如進行酸洗，必須在堿洗后，用清水清洗合格后能進行。堿洗可利用酸洗系統設備進行，一般不必另設裝置。
（7）為防止陰極室和膜堆結垢，可在陰極室和濃水流（池）中連續定量地加鹽酸，使
（8）當原水硬度較高時，鈣、鎂離子易與氫氧根或硫酸根結合，在電滲析器內部生成水垢，影響電滲析運行效率，可考慮預軟化處理以去除硬度。對于高礦化度的苦成水，預軟化處理更為重要。
（9）定期拆卸清洗膜對和電極；采用倒極、堿洗和酸洗等不能恢復除鹽率時，應把電滲析器拆開清洗，重新組裝。一般1年電滲析器需拆洗1次。
2.電滲析器的操作要點：
名驗總粉高高亮高水后通電，你運時應先停電后停水。濃水、淡水和成水的門本排放金是曲電滲和濃系統片光許的保高品備解品四這個發健在工或少準大計或量，旋析過程中得到進一步濃縮，達到一定濃度后會在離子交換成面產生沉淀結垢。常用明格利爾（Langelier）飽和指數I1作為濃水濃度的控制型；I.為負值時，表明水溶液不會結垢，但有腐蝕性傾向。常規電滲析系統，濃水一值一般不大于零。EDR系的1值可允許高達2.2。在電洛析系統中，可通過降低脫鹽率或增加濃水排放量來減少IL值。在預處理中除去Ca+、Mg+、HCO，或濃水系統加入化學藥品，如防垢劑和酸等，也可以降低IL值。處理高硬度高硫酸根型的天然水時，要十分注意控制CaSO,的沉淀。CaSO,稱為石膏，難以酸洗去除。在預處理中去除部分Ca2+、SO-或在濃水中添加六偏磷酸鈉可以在較小濃水排放量下保證膜堆不結垢。六偏磷酸鈉的投加量為5~10mg/L。極水流速的選取應考慮有利于沖出電極反應的產物，并保持極水壓力與濃、淡水壓力相平衡。極水流速一般選取20~40cm/s，在海水或高硬苦成水淡化中，若極水不加酸化措施，甚至可用于50cm/s以上。使用極狀電極時，常增設湍流促進器，可減少極框的厚度或減少極水的排放量，并可降低極區的電壓。

一體化地埋式污水處理設備工藝在天然水除鹽裝置中極水的選用常見有以下兩個方式：
1）原水作極水：在天然水電滲析器脫鹽中這種方式較少采用。若采用這種方式，則預處理水量大，原水回收率低，僅在原水水源豐富且原水為高硬、高硫酸根水型時采用。海水淡化、海水濃縮制鹽時，電滲析器極水多選用原海水。
2）濃水作極水：天然水脫鹽中常用濃水作極水（如圖8-18）。這也是提高水回收率的措施之一。運行周期，一般按10-12h進行設計計算。
（3）再生劑耗量與工作交換容量
再生劑的單位消耗量是指去除一個克當量的硬度，實際消耗的再生劑用量。一般以。/克當量或克當量/克當量表示。前者稱為“再生比耗”，后者稱為“再生當量比耗”。一高說，再生劑用量是影響再生重要因素，對交換劑交換容量的恢復和經濟性有直接關系。
理論上按等當量交換來說，1克當量的再生可使交換劑恢復1克當量的交換容量，但實院要比理論值大得多。如順流再生固定床Na點脂，再生劑實際比耗是理論值的2~3倍。圖6A%o2b03004b0500順流再生Na型交換器食鹽比耗與再生程度的學比（克克當量）系。從圖中可見：提高再生劑耗量可增加（、圖661食款的比尾與再生剩度的關系交換劑交換容量，但樹脂的再生程度與再生劑比耗不是直線關系，當再生劑耗量增加到一定程序后再生效率（程度）的提高就很緩慢，再增加再生劑比耗來提高再程度就不經濟了。所從經濟角度考慮，往往寧愿犧牲一些工作交換容量而節省再生劑耗量是較合理的。在實際
生產中，再生程度達80%左右即可，雖然還有一部分樹脂沒有被再生，但對下一周期的軟化出水水質沒有明顯影響。對于RH型樹脂，再生劑用量一般為理論值用量的2~5倍原水水質對再生劑比耗也有影響，如RNa型交換劑處理含Na量多的硬水，因交換反應過程中有大量反離子存在，抑制了交換的進行，若需要得到殘留硬度很小的軟水，必須增加食鹽再生液比耗，才能使交換劑*再生。同理，對 硬度大的水進行RH型軟化時，也有類似情況。再生液濃度對再生程度有較大影響。當再生劑用量一定時，在一定范圍內，其濃度越大，再生程度越高，當濃度達到某一值時，再生后交換劑交換容量的恢復可達到一個 值。如用不同濃度的NaCl溶液對RNa樹脂進行再生試驗，結果如圖662所示，當溶液
濃度為10%時，交換容量大。再生液濃度過高是不適合的，因濃度過高不僅1200一由于再生液體積小，不能均勻地與交換劑反應，而。200|且常會因交換基團受到壓縮的現象較嚴重而使再生
效果下降，而且浪費再生劑量。為提高再生效果，可采用分段再生法，先把每器次再生用食鹽（RNa型）總量的30%配置成濃度為裂s04%~5%的溶液送入交換器進行再生，驅走大部分交換下來的Ca'*、Mg'；然后再把70%的食鹽配0575ob5置成6%~8%濃度的溶液進行再生。這樣再生效果再生液濃度%很好，但操作較麻煩。