醫療污水處理成套裝置

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厭氧生物處理系統的運行管理

（一）系統的啟動

厭氧設備在進入正常運行之前應進行污泥的培養和馴化。

厭氧處理工藝的特點之一是微生物增殖緩慢，系統啟動時間長，若能取得大量厭氧活性污泥就可縮短投產期。厭氧活性污泥可以直接取自厭氧處理構筑物，或取自江河湖泊沼澤底部、下水道及污水存：積腐臭處等厭氧環境在的污泥進行培養，好選擇處理同類物料的厭氧消化污泥。如果采用一般的未經消化的有機污泥自行培養，所需時間更長，一般來說，接種污泥量為反應器有效容積的10％～90％，依消化污泥的來源情況酌定。

在啟動過程中，控制升溫速度為1℃∕h，達到要求溫度即保持恒溫，并注意保持ph值在6.8～7.8之間。啟動時的初始有機負荷因工藝類型、廢水性質、溫度等工藝條件以及接種污泥的性質而異，通常應通過逐步增加負荷來完成啟動。有的處理工藝對負荷的要求格外嚴格，例如厭氧污泥床反應器在啟動時，初始負荷（單位質量污泥處理的COD量）僅為0.1～0.2kg∕（kg.d）, 至COD去除率達到80％，或者反應器出水在揮發性有機酸的濃度較低（低于1000mg∕L）時，再以按原負荷的50％遞增幅度逐步增加負荷。如果出水中揮發性有機酸濃度較高，則不宜提高負荷，甚至應酌情降低負荷。其他厭氧消化器對初始負荷以及隨后負荷遞增過程的要求，不如厭氧污泥床反應器那么嚴格，故啟動所需的時間往往較短些。此外，當廢水的緩沖性能較強時（如豬糞液類），啟動時可取較高的負荷，如1.2～1.5kg∕（kg.d）, 這種啟動方式時間較短。但對：碳水化合物較多、缺乏緩沖性物質的料液，需添加一些緩沖物質，才能高負荷啟動，否則，易使系統酸敗，啟動難以成功正常成熟的消化污泥呈深灰到黑色，帶焦油氣味，無硫化氫臭，pH值在7.0～7.5之間，污泥易脫水和干化。當進水量達到預定要求，并具有較高的處理效率，產氣量大，沼氣中含甲烷成分高時，可以認為系統的啟動已基本完成。

膜組件和生物反應器的結合，使MBR具有許多優點：膜能將活性污泥*截留在反應器內，因此污泥濃度高，大大提高了反應速率，增強了系統的耐沖擊力，還減少了污泥的產生量；實現了SRT(泥齡)和HRT(水力停留時間)的分別控制，有利于自動化控制，提高污染物停留時間，一些難降解的大分子顆粒狀物質和活性大分子化合物也能被膜截留下來；增加了生長時間較長的細菌，如硝化菌和亞硝化菌等，因此MBR脫氮除磷效果比傳統活性污泥法大為增強。

     3.氣浮分離系統。它一般可分為三種類型即平流式、豎流式及綜合式。其功能是確保一定的容積與池的表面積，使微氣泡群與水中絮凝體充分混合、接觸、粘附，以保證帶氣絮凝體與清水分離。

  豎流式氣浮池分離區中顆粒的運動狀態與平流式相似。但其水平向分速要小得多、而且隨徑向距離的增加，斷面迅速擴展，u平迅速變小。特別是豎流式的流速方向改變不大，絮凝體主要受到向上水流推動力的慣性作用，顆粒的向上分速增大，使得帶氣絮凝體與水體的分離條件比平流式要*得多。不過究竟采用什么形式還需要對各方面的條件進行綜合評價后才能確定。

膜處理技術

膜分離法是利用特殊膜（離子交換膜、半透膜）的選擇透過性，對溶劑（通常是水）中的溶質或微粒進行分離或濃縮方法的統稱。溶質通過膜的過程成為滲析，溶劑通過膜的過程稱為滲透。在污水深度處理中常用的膜分離設備有5種。

微濾器（MF）

膜孔徑>0.1～5.0μm，工作壓力300kpa左右?？捎糜诜蛛x污水中的較細小顆粒物質（<15μm）和粗分散相油珠等或作為其他處理工藝的預處理，如用作反滲透設備的預處理，去除懸浮物質、CODcr、BOD5成分，減輕反滲透的負荷，使其運行穩定。

超濾器（UF）

膜孔徑0.01～0.1μm，工作壓力150～700kpa。超濾器可分離水中細小顆粒物質（<10μm）和乳化油等；在用于污水深度處理時，可去除大分子與膠態物質、病毒和細菌等；或者作為反滲透的預處理。

納濾器（NF）

膜孔徑0.001～0.01μm，操作壓力500～1000kpa。納濾器可截留分子質量為200～500的有機化合物，主要用于分離污水中多價離子和色度粒子，可除去二級出水中2/3鹽度、4/5硬度以及超過90％的溶解有機碳和THM前體物。納濾進水要求幾乎不含濁度，故僅適用于經過砂濾、微濾、甚至超濾作為預處理的水質。

反滲透（RO）

膜孔徑<0.001μm，操作壓力>1.0Mpa。反滲透不僅可以去除鹽類和離子狀態的其他物質，還可以除去有機物質、膠體、細菌和病毒。反滲透對城市二級處理出水的脫鹽率達90％以上，水的回收率在75％左右，CODcr、BOD5去除率在85％以上，反滲透對含氮化合物、氯化物和磷也有良好的脫除性能。為防止膜堵塞，二級處理出水通常采用過濾和活性炭吸附等預處理工藝，為了減少結垢的危險有時需要去除鐵、錳等。

生物濾池運行的基本原理如下：經預處理后的污水與經過硝化后的濾池出水混合后通過濾池進水管進入濾池底部，并向上流經填料層的缺氧區，一方面反硝化細菌利用進水中的有機物將進水中的NO3--N轉化為N2，實現反硝化脫氮；另一方面，SS通過一系列復雜的物化過程被填料及其上面的生物膜吸附截流在濾床內。經過缺氧區處理的污水進入好氧區，進一步降解有機物和發生硝化作用，同時繼續去除SS。以SS形態被截留在濾床內的有機物和被生物膜吸附的有機物實際被降解的時間接近一個運行周期（通常一個運行周期為1d左右）。隨著過濾的進行，填料層生物膜增厚，截留的SS不斷積累，過濾水頭損失增大，達到一定值后進行反沖洗。反沖洗采用氣水反沖。如果對出水磷要求較高，可在濾池進水中投加藥劑，經濾床截流達到除磷的目的。國內已有污水廠采用生物濾池技術。

醫療污水處理成套裝置

據了解，目前我國每處理1m3污水直接投資在1000元左右，而采用BAF工藝處理則可控制在500元左右，且能節省近45的占地面積。煤礦污水水質水量變化較大，多相關技術文檔。4 結論(Conclusions)以羧甲基殼聚糖復配葡聚糖制備了生物吸附劑微球, 通過測定微球彈性、硬度及對氟離子的吸附率, 得到制備微球佳配比為羧甲基殼聚糖5%和葡聚糖1%.掃描電鏡顯示, 復合微球具有多空網絡結構, 提高了吸附面積.復合微球可穩定存在于pH低于11的水溶液中, 在溫度270 ℃以下時較穩定.復合微球對氟離子的吸附為二級動力學機制, 微球與氟離子發生單層分子之間的吸附, 且是具有物理吸附特性的表面吸附, 吸附率可達到96%.1 引言(Introduction)重金屬廢水是對環境污染嚴重和對人類危害大的工業廢水.其中, 日本*的“菌量為1 g-L-1;再向體系中加入一定量的Cu(NO3)2和Pd(NO3)2溶液, 使體系中重金屬離子濃度分別為1 mg-L-1Cu2+、1 mg-L-1Pb2+和1 mg-L-1Cu2++1 mg-L-1Pb2+, (30±1) ℃下置于150 r-min-1恒溫搖床中處理2 h后取樣, 測

(a)產酸階段; (b)產甲烷階段圖 2 納米TiO2短期暴露對厭氧顆粒污泥產酸階段及產甲烷階段的影響盡管上述

試驗

證明

據了解，目前我國每處理1m3污水直接投資在1000元左右，而采用BAF工藝處理則可控制在500元左右，且能節省近45的占地面積。煤礦污水水質水量變化較大，多相關技術文檔。4 結論(Conclusions)以羧甲基殼聚糖復配葡聚糖制備了生物吸附劑微球, 通過測定微球彈性、硬度及對氟離子的吸附率, 得到制備微球佳配比為羧甲基殼聚糖5%和葡聚糖1%.掃描電鏡顯示, 復合微球具有多空網絡結構, 提高了吸附面積.復合微球可穩定存在于pH低于11的水溶液中, 在溫度270 ℃以下時較穩定.復合微球對氟離子的吸附為二級動力學機制, 微球與氟離子發生單層分子之間的吸附, 且是具有物理吸附特性的表面吸附, 吸附率可達到96%.1 引言(Introduction)重金屬廢水是對環境污染嚴重和對人類危害大的工業廢水.其中, 日本*的“菌量為1 g-L-1;再向體系中加入一定量的Cu(NO3)2和Pd(NO3)2溶液, 使體系中重金屬離子濃度分別為1 mg-L-1Cu2+、1 mg-L-1Pb2+和1 mg-L-1Cu2++1 mg-L-1Pb2+, (30±1) ℃下置于150 r-min-1恒溫搖床中處理2 h后取樣, 測

遼寧阜新地埋式一體化生活污水處理設備裝置

藝采用兩級接觸氧化，池內安裝彈性填料，一級接觸氧化池采用散流式曝氣器，二級接觸氧化池采用微孔曝氣器。沉池[4]：采用平流式沉淀池，沉淀分離接觸氧化池出水中脫落的生物膜，減少后續氣浮池加藥量，降低運行成本。 2.3 主要構筑物及其工藝參數主要構筑物及其工藝參數見表2。表2 主要構筑物及其工藝參數構筑物型號規格數量設計及運行參數格柵粗格柵、細格柵各1套粗格柵：10 mm柵隙，細格柵：3 mm 柵隙預臨氣調節池鋼砼18.0m × 7.5m ×4.0m1座停留時間 10 h，氣水比10：1提升泵WQ50－10—32臺Q= 50 m3h，H= 10m，P＝kW初沉池鋼砼 10.9m

藝、多方案比較與探索。針對目前煤礦污水處理中有關建設規模和工藝技術談一些個人的看法。1合理確定建設規模對一個礦井來說，需根據礦井總體規劃和排水規劃，分期分批地建設污水管網和污水處理廠，要根據水環境保護的目標，分期實施，逐步到位。（1）目前部分煤礦工業場地和居住區各建一座污水處理廠，兩處征地，重復建設，投資增加，運行能耗高，管理費用高，技術力量分散，噸水處理成本高。一般來說，礦井工業場地和居住區相距不是很遠，合建一座一定規模的污水處理廠更合理，考慮從居住區向工業場地排水，管道埋設太深，可在中間設置污

重金屬的濃度.2.2.3 重金屬共存下P. aeruginosa吸附性能Pb2+共存下活菌對Cu2+的吸附：向含1 mg-L-1 Cu2+、pH=7.0的純水體系中加入一定量的P. aeruginosa菌懸液, 投菌量為1 g-L-1;再向體系中加入一定量的Pb(NO3)2溶液, 使體系中Pb2+濃度分別為1、2、5、8、10 mg-L-1, 于(30±1) ℃置于150 r-min-1恒溫搖床中處理2 h后取樣,備樣品, 采用傅里葉變換紅外光譜儀(Nicolet380, 美國THERMO Fisher Scientific)在波數4000~400 cm-1范圍內對樣品進行分析效果對比按2.3節所述方法對Bacillus vallismortis進行EPS提取, 3種提取方法的效果對比見圖 2.由圖 2可知, 菌懸液濃度為20 g-L-1時, 熱提法的提取效率高, 提取的EPS濃度為71.659 mg-L-1, 其中, 多糖占86.4%, 蛋白質占13.6%;離心法和超聲波法提取的EPS濃度相對較低, 分別為5.675 mg-L-1和41.303 mg-L-1, 說明該降解菌比較適合熱提法提取.因此, 后續實驗采用熱以解決、化學清洗頻繁、濃水處置復雜等弊端因此，尋求一種高效、穩定的焦化廢水膜法組合深度處理T藝，實現焦化廢水資源化利用 ，成為筆者的研究重點。1 工程概況及工藝流程1.1 設進出水水量及水質河北省某煤化工煉焦企業的焦化廢水經過二級生化處理后需進行深度處理。

地埋式生活污水處理裝置是一種集成化的廢水生物處理裝置，用于凈化地埋式生活污水處理裝置是矩形的，由優質碳鋼防腐而成，每天能處理500噸以下的生活廢水。地埋式生活污水處理一體化裝置有著與傳統污水凈化技術有以下幾個不同的特點：1）其利用的是重力作用而不消耗電能，2）可以間歇運行，停滯期可長達數周。

 1、地埋式生活污水處理裝置構造特點是：適當延長污水在化糞池中的停留時間,并將化糞池分為前處理和后處理兩部分,其核心工藝為“初沉池-厭氧污泥床接觸池-厭氧生物濾池工藝”,主要處理單元為三級上流式填料床厭氧濾池(推流式系統)。地埋式生活污水處理裝置是一個一體化的厭氧生物污水處理裝置。

2、埋地式生活污水處理裝置主要應用范圍是裝置處理城市和農村生活污水以及與之水質相似工業污水,出水水質可以達到《96標準》規定的二級排放標準?！　?/span>

3、地埋式生活污水處理一體化裝置可作為城市及農村生活污水的預處理單元裝置單獨使用。由于采用了新型的厭氧處理單元，對污水中懸浮物和有機物的去除率均有較大提高,對于我國城市市新能源政排水管網相對落后的現實而言,采用裝置作為城市生活污水和農村生活污水處理的預處理單元無疑可以大大減少下水系統的堵塞,提高下污水水系統的服務質量,從而緩解城市發展較快和排水管網相對落后的矛盾。裝置的處理出水應接入市政污水管,送至城市污水處理廠進一步綜合處理后達標排放。

曝氣生物濾池屬于生物膜法的范疇?，F代曝氣生物濾池是在生物接觸氧化工藝的基礎上引入飲用水處理中過濾的構思而產生的一種好氧廢水處理工藝。其突出的特點是將生物氧化和過濾結合在一起，濾池后部不設沉淀池，通過反沖洗再生實現濾池的周期運行。其核心技術是采用多孔性的濾料作為生物載體，單位體積的生物量數倍于活性污泥法，因此具有處理負荷高，池體體積小，占地省的特點。此外，曝氣過程中氣泡行程長，氣液接觸時間長，經濾料多次剪切，氧的利用率高，能耗低。