42CrMo彎頭批發零售，襯板沿周向均勻開孔并以塞焊形式連接至輪轂,襯板對接接頭及襯板與輪轂邊槽處開坡口焊接,形成穩固抗磨耐腐蝕隔離層。經#1、#2機組工程實踐對比,該方案很好地解決了風機輪轂易損問題。該方案技術難點是涉及哈氏合金的接頭焊接,包括C276對C276和C276對15MV接頭。2哈氏合金C276化學成分和力學性能在ASTMB575規范中規定了合金N10276化學成分。力學性能(min,MPa):抗拉強度690,屈服強度:283;斷后延伸率(min,):40。

每臺爐各配1座室外脫硫吸收塔和1套煙氣系統,2臺爐共用1套吸收劑制備系統、石膏處置系統、脫硫裝置用水系統、漿液排放與回收系統、廢水處理系統。吸收塔的煙氣處理能力為鍋爐大連續蒸發量(BMCR)工況時的煙氣量,脫硫裝置脫硫效率不小于95,脫硫裝置的設計工況采用鍋爐燃用設計煤種時BMCR工況下的煙氣參數。該電廠廠區常年空氣濕潤,并有較強的鹽霧腐蝕作用,多年平均氣溫22·6℃。入口煙道位于+20·00m標高處。

瞬時應力,t為時間,σ∞為應力極限,常數A1,A2,τ1和τ2決定了擬合曲線的形狀,與材料特性和具體的實驗條件有關。圖1中的虛線是用方程(1)擬合后的應力曲線,可以看出,用二次延遲函數擬合的應力曲線與實驗應力曲線符合得很好。2.2應力中蠕變應變速率與應力的關系蠕變應變速率是材料應力中的一個非常重要的物理量,它與應力的關系是材料應力中基本的關系式,是利用有限元軟件模擬核主泵轉子屏蔽套真空熱脹形過程的基礎。
   1、純鎳：N5、N02201、Ni201、2.4068、Ni99.0LC、N6、N7、N02200、Ni200、2.4066、Ni99.0 。

2、蒙乃爾（Monel）:N04400、N05500、Monel K500、國標：67Ni30Cu。

3、因科洛伊合金：N08800、Incoloy800、N08810、Incoloy800H、N08811、Incoloy800HT、N08825、Incoloy825、N08020、N08028、N08031 、Alloy31、Alloy28合金、Alloy20合金。

4、 因科奈爾合金：N07750、Inconel-X750合金、N07718、Inconel718合金、N06600、Inconel 600、N06601、Inconel601合金、N06690、Inconel690合金、Inconel600合金、N06600、N06625、Inconel625合金、ZRJWXTG。

5、哈氏合金：Hastelloy B-2、Hastelloy B-3、Hastelloy C-276、Hastelloy C-22、Hastelloy C-2000、Hastelloy G-30。

在熱處理過程中，由于碳和鉻、鉬等合金元素的擴散速率不同，碳向晶界的擴散速度大于鉻元素的擴散速度，固溶溫度過低會造成合金硬度偏高，導致機械性能降低，固溶處理的目的是使鎳基合金在高溫下快速冷卻，在很短的時間通過敏化溫度區域，過飽和的碳來不及大量析出，貧鉻區來不及充分形成，使材料產出的晶間腐蝕敏感性降低，不充分的固溶會導致晶內存在未溶碳化物聚集在原始晶界，使得晶界產生貧鉻區；

一般采用平衡盤，隨著平衡盤的沖刷和磨損，軸向力在改變，常常出現軸向力的突然增加而導致軸承和整機的損壞，高速泵則沒有大的軸向力問題。這樣，高速泵就從結構上了大部分多級泵的缺點。因此，在一些醋酸裝置的設計或改造的選型中，為了降低維護工作量及維護費用，使工藝生產裝置穩定運行，選擇單級的高速泵(部分流泵)來替代結構復雜、難于維護的多級離心泵。3哈氏合金C276性能概述11物理性能C276合金的物理性能如下:密度比熱425Jlkg/k彈性模量205GPa(21℃)。

在外表面的焊縫區,x向變形為收縮變形,在焊縫具有大值,然后逐漸轉變為拉伸變形,離焊縫1cm處大,然后逐漸降低。在不同線下,Q2下的變形整體稍大于Q1下的變形。從圖8可見,在內表面的焊縫及近縫區,x向變形為拉伸變形,在焊縫具有大值,然后逐漸降低,離焊縫3cm處轉變為較小的收縮變形。在不同線下,Q2下的變形整體稍大于Q1下的變形。從圖9、10可見,y向變形在內外表面的分布具有相似性,均表現為拉伸變形;在焊縫區具有大值。

HastelloyC系列合金在不同溫度、濃度的單一介質或混合介質中的腐蝕數率如表4[1]所示。由表中可以看出高合金化的686、59、C-2000不僅耐蝕性有所提高,而且表現出比C-22、C-276更廣泛的適應性。這些數據可以作為選材的依據。在均勻腐蝕的情況下,金屬的耐蝕能力是用其腐蝕速度來衡量的,常用等腐蝕速度曲線圖來比較不同金屬材料的耐均勻腐蝕的能力。曲線圖1[5]和圖2[5]表示了在腐蝕速度為0.51mm/a時,環境溫度和介質濃度對腐蝕的綜合影響。

熱裂紋性高焊絲及材料本身表面雜質在焊接過程中形成晶間液態膜殘留在晶界區，由于收縮應力的作用而開裂，從而引發熱裂紋。(2)氣孔合金元素含量分配的特點，決定合金固液相溫度間距小，流動性偏低，在焊接快速冷卻凝固結晶條件下，極易產生氣孔。焊接時，坡口表面油脂、氧化物、油漆等異物沒有清理干凈，或保護氣體種類不當、純度不高、流量不合適等，則易產生焊接氣孔。(3)晶間腐蝕C276在敏化溫度600一1200℃之間停留時間，超過10分鐘，就會析出占相及M6C，產生晶間腐蝕。

Ni系，特性為耐熱，有良好的抗高溫氧化和耐氯離子斷裂性能，在高濃度氯化物中以及含有微量氯化物和氧的熱水和高溫水中，具有良好的耐腐蝕性能。在制造加熱器、換熱器、蒸發器、蒸餾塔以及脂肪酸處理用冷凝器等有這不可替代的作用，其焊接性能和機械性能良好，承受高溫及高壓性良好，國內外消耗量巨大，合金的生產工藝使得合金材料出口歐美等國家，實現了化，我廠材料已達到了水平；

應力速率與溫度的關對圖1中的實驗測得的應力曲線用二次延遲函數進行擬合,并推算到無限長時間后的殘余應力,可以HastelloyC-276合金在相應溫度下的應力極限。將750,800,850和900℃4個溫度下的應力極限繪于圖4中。從圖中可以看出,隨著溫度的升高,應力極限顯著降低,對圖4中的數據進行擬合,HastelloyC-276合金的應力極限與溫度的經驗關系式:ABT(7)式中:T為溫度,為應力極限,A和B為常數,其數值分別為521.3MPa和0.533MPa·℃-1。

晶間腐蝕由哈氏合金C-276的特性可知,其敏化溫度區間為600℃～1200℃,在這個溫度區間內停留時間過長就會析出δ相,使合金C-276的抗晶間腐蝕性能明顯下降。所以,避免在敏化溫度區間停留過長時間是防止晶間腐蝕的措施。3焊接材料3.1保護氣體為了保證良好的焊接性能和優良的焊接接頭,保護氣體采用99.99純氬氣。3.2鎢極焊接時采用φ2.5mm的鈰鎢極,把鎢極頭磨成錐形。通常使用的圓錐角為30°～60°,磨平,直徑0.4mm。3.3焊絲根據哈氏合金(C-276)的焊接特性,打底、填充、蓋面均采用TIG焊接。