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我公司專業從事碳纖維布，碳纖維膠，粘剛膠，植筋膠，灌縫膠等加固材料生產銷售，由于市場短缺，近年來國內出現了“碳纖維熱"，眾多科研院所和企業紛紛啟動了碳纖維研究或千噸級產業化項目。雖然當前國內市場對碳纖維產品需求較大，但盲目發展低于檔次品類存在很大風險，尤其現有產品研發停滯不前，不能開發出新型配套系列產品，這些千噸級項目實施后，市場產能出現過剩趨勢將成為必然。 國內企業不再照搬國外現成的技術，關鍵設備也在加快研發，某些關鍵設備的研發已取得了突破性成果，而且原材料供應充足。我國碳纖維產業技術特點十分明顯，技術多元化越來越受到重視。從2000年開始，我國已*放棄了法原絲技術，采用以二甲基亞砜為溶劑的一步法濕法紡絲技術。目前，國產碳纖維百分級產品能與日本東麗的T700相媲美?？梢哉f，我國多年來碳纖維產、學、研相結合研發的技術成果已不遜色于東麗的相應技術。在我國完整的碳纖維研發鏈條下的碳纖維工程化研發出現了加速發展的勢頭

抗震加固的10個有效方法有哪些？ 
1 增設構件加固法
當原結構的結構體系明顯不合理時,若條件許可,可通過結構體系的改變,使地震作用由增設的構件承擔,從而保護局部構件不受損害。
這類方法通過在原有結構構件以外增設構件來有效提高結構抗震承載力,變形性能和整體性,它主要是對某些承載力,變形不足的構件進行補償。
針對不同的結構可選取不同的構件,常用的有：增設墻體加固法,增設支撐加固法,增設柱子加固法及增設拉桿加固法。采用該方法時,必須要考慮所增設的構件對結構整體計算和抗震性能的影響。
2 加大截面加固法
增大截面法是用與原結構相同的同種材料增大構件截面面積,從而提高構件性能的加固方法。它不僅可以提高被加固構件的承載力,增大其截面剛度,還可通過對抗震區的處理來提高構件的延性。
該方法被廣泛地用于加固混凝土構件中的粱,板,柱,墻等一般構件,鋼結構中的柱,屋架以及磚墻,磚柱等。 
其加固效果與原結構在加固時的應力水平,材料性能,施工工藝,結合面處理及是否卸載加固等因素直接相關。優點是工藝簡單,適用面廣,可廣泛用于加固混凝土結構中的梁,柱,板,墻等構件。缺點是現場濕作業工作量大,減少使用空間,使結構自重有較大增長等。
3 外包鋼
該法是在構件外圍包以型鋼的加固方法, 具體可分為濕式外包鋼加固法和干式外包鋼加固法。一般用于混凝土柱,梁,屋架,特別是大型結構和大跨度結構的加固。
其中濕法是指型鋼與構件通過乳膠水泥,環氧樹脂等粘結劑與原構件粘結, 新加型鋼與原構件形成整體共同工作; 干法指新加型鋼與原構件之間不采用粘結劑粘結, 不能保證結合面剪力的有效傳遞。在抗震加固中一般采用濕式外包鋼加固法。
適用于加固鋼筋混凝土梁,柱及磚柱,磚煙囪等,但對于圓形和曲面構件加固工藝則相對復雜。它具有施工方便,現場工作量少,能有效提高構件抗震性能的優點, 其優點是施工方便,現場工作量少,受力可靠。缺點是用鋼量較大,加固維修費用較高。當采用化學灌漿外包鋼加固時,型鋼表面溫度不應超過六十度；當環境具有腐蝕性介質時,應有可靠的防護措施。
4 預應力加固法
預應力加固法是采用外加預應力的鋼拉桿(分水平拉桿,下撐式拉桿和組合式拉桿三種)或型鋼撐桿對結構進行加固的方法。
它可以在幾乎不改變使用空間的情況下,改變原結構內力分布并降低其應力水平,使結構承載能力得到提高。適用于大跨度或重型結構的加固以及處于高應力,高應變狀態下的混凝土構件的加固。
此法不適用于在溫度高于60℃環境下的混凝土結構,否則應進行防護處理,也不適用于混凝±收縮徐變大的混凝土結構。
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三亞加固碳纖維布加固

剪力墻連梁剪力超*可采取的措施 
當剪力墻連梁截面不滿足抗剪驗算要求時,可采取以下措施：
1.減小連梁截面高度。當連梁剪力設計值超過限值時,加大截面高度會吸引更多的剪力,因而更為不利,而減小連梁截面高度或加大連梁截面厚度則比較有效,但加大連梁截面厚度很難實現（除非同時加大剪力墻的截面厚度）。連梁截面高度減小后,過高的剪力墻洞口可以通過增設過梁和輕質填充墻來調整。
2.在連梁截面高度的中間部位設水平縫將一根連梁等分成兩根小連梁,在SATWE軟件的“設計模型補充定義（標準層）”中的“特殊梁”內用“單縫連梁”或“多縫連梁”設置。
3.對抗震設計的剪力墻連梁的彎矩和剪力進行塑性調幅,以降低其剪力設計值。連梁塑性調幅可采用兩種方法：
1）在結構整體計算時,將連梁剛度進行折減,抗震設防烈度為6,7度時,折減系數可取0.7；抗震設防烈度為8,9度時,折減系數可取0.5。折減系數不宜小于0.5,以保證連梁有足夠的承受豎向荷載的能力和正常使用極限狀態的性能；非抗震設計的剪力墻連梁一般不進行剛度折減。
2）在結構整體計算之后,將連梁的彎矩和剪力組合設計值乘以折減系數。
兩種方法的效果都是減少連梁的內力和配筋。因此,在整體計算時已降低了剛度的連梁,其調幅范圍應當限制或不再繼續調幅。當部分連梁降低彎矩設計值后,其余部分的連梁和墻肢的彎矩設計值應相應提高。
無論采用什么方法,連梁調幅后的彎矩和剪力設計值均不應低于正常使用極限狀態下的值,也不宜低于比設防烈度降低一度的地震作用組合所得的彎矩設計值,其目的是為了避免在正常使用條件下或較小的地震作用下連梁上出現規范不允許的裂縫。因此建議一般情況下,可控制連梁調幅后的彎矩不應小于調幅前彈性彎矩的0.8倍（6,7度抗震設計時）和0.5倍（8,9度抗震設計時）。
4.當少數超限連梁破壞對結構承受豎向荷載無明顯影響時,可考慮在大震作用下該連梁不參加工作,剪力墻按獨立墻肢進行第二次多遇地震作用下的結構內力分析,墻肢按兩次計算所得的較大內力進行配筋計算。
超限連梁的箍筋可按截面受剪限制條件（剪壓比）計算確定,超限連梁的縱向鋼筋則按斜截面受剪承載力反算求得。
連梁超*,應首先采用上述第1~3款的措施；當第1~3款的措施不能解決問題時,可采用上述第4款的措施,即假定超限連梁在大震作用下破壞,不能再約束墻肢。因此,可考慮超限連梁工作,而按獨立墻肢進行多遇地震作用下的第二次結構內力分析。在這種情況下,剪力墻的剛度降低,側移增大,墻肢的內力和配筋宜增大,以保證墻肢的安全。
5.在實際工程設計中,假定超限連梁在大震作用下破壞而退出工作,進行第二次多遇地震作用下的結構內力分析時,可近似采用下述方法之一：
1）將超限連梁兩端點鉸,使超限連梁作為兩端鉸接梁進入結構整體內力分析計算。
2）在結構整體計算時,有資料指出,如果在計算簡圖中將剪力墻的開洞連梁的截面高度按小于300mm輸入,SATWE軟件在計算內力時會忽略該連梁的存在,亦不計算其配筋。
3）無論將超限連梁點鉸或讓超限連梁退出工作,超限連梁均應按實際截面并根據上述第4款的原則進行配筋。

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