蘇州mbr一體化污水處理設備工藝指導 返回列表頁

蘇州mbr一體化污水處理設備工藝指導MBR膜長期浸泡在活性污泥中，在復雜的環境下難免會滋生出各種微生物。同時系統內部的污泥存儲時間較長，污泥本身的顆粒以及沉降性都不夠理想，這就容易造成生物黏泥現象，繼而導致膜本身所承受的阻力較高。同時處理液中也存在有殘余的BOD物質，在長期的反映過后，也會在膜的表面滋生出大量的微生物，這也是膜通量下降的重要原因。對于活性污泥本身而言，其自身濃度以及黏度較高，也容易出現依附在膜絲表面而不被洗掉的現象。

　　1.2 無機污染

　　所謂的無機污染實際上是指液體中所存在豐富無機鹽物質使得膜表面出現結垢現象，就實際的觀察情況而言，盡管膜絲表面會形成一定的無機鹽結垢，但是在清洗的過程中也不會造成太多的不便，不會對膜通過量造成重大的影響。所以因無機物而導致的污染，也不在下文的討論范圍中。

　　1.3 有機污染

　　就相關統計數據表明，MBR膜的系統進水油含量不應高于20mg/L，而就實際污水情況而言，造成膜污染的主要有機物為石油類物質，特別是一些不具有生物降解的重油以及污油。通過對現場膜組的調查發現，很多膜柱的表面膜絲都相對清潔，甚至于沒有被油污污染的痕跡。但是在膜柱中間的膜絲油污現象卻十分明顯。通過分析筆者認為，由于被風機輸送的空氣中含有一定量的潤滑油，而當這部分空氣隨著膜柱中間上升，與膜絲接觸之后便會形成污染。這一論證在離線清洗的過程中也得到了應證。當離線清洗時，用透明管臨時替代原有管路。在鼓風一段時間后，管壁上方便會出現一層油污。這表明風機鼓出的風中含有一定的油污。除此之外，在MBR的調試期間也曾出現過跑油事故，盡管進入池內的油污多為輕質油，但是這部分油污也會對膜本身造成一定的污染。值得一提的是，很多大分子有機聚合物也會對膜本身造成一定的污染。

　　1.4 進水油含量較高

　　該污水處理廠的MBR系統在進行了三個月的實際運行測試后，進行了標定時作業。具體情況為處理量200-225T/H,膜通量0.45-0.52m3/(m2.d)，該系統采用的是反洗模式，具體為產水九分鐘，停水一分鐘。由于反洗的頻率較高，使得反洗的水質無法得到保障。進水中油含量的增加，會限制實際的清洗效果，而這對于膜本身的壽命與性能而言，也是尤為不利的。

　　1.5 系統膜組件的抖動風設計不合理

　　系統膜組建的設計也存在有一定的問題。MBR系統最初設計為75-100m3/min的曝氣量。同時在膜柱的下端風管中，也留有一個便于抖動風噴出的小孔。通過這個小孔抖動風實現對膜絲的吹掃，繼而有效的清楚污泥。在最初的設計環節，由于預想的不夠全面，所以抖動風在經過模柱底座時會出現流失的現象，由此所造成的風量不足以及風孔堵塞現象也是造成膜通過量受限的重要原因。

　　1.6 作業人員自身的意識不足

　　很多現場的操作人員與技術人員對于膜本身的性能認知存在不足，當MBR膜受到污染時，沒有進行及時的更換和清理，而當膜的污染愈來愈嚴重時，已經嚴重的影響了正常的工作需求。當取出污染嚴重的膜組件時，會發現膜絲中間存有大量的活性污泥，這些污泥將膜絲團團圍住，繼而限制了膜的通過量。

　　2、針對污水廠MBR膜通過量受限的優化措施

　　2.1 縮短污泥齡

　　針對生物污染所造成的困境，可采取縮短污泥齡的方式進行優化。具體工作開展中可加強對膜區的排泥處理，確保污泥保持良好的沉降性。只有污泥自身的顆粒較大且活性較高時，才會降低對膜的粘附度，繼而對生物污染起到理想的控制效果。

　　2.2 優化清洗方案

　污水廠正常運行期間，出水水質能達到《城鎮污水處理廠污染物排放標準》(GB18918—2002)的一級A標準。但由于某段時間內進水水質嚴重超標，導致污水廠受到沖擊，CASS池內污泥活性受損。經過一段時間的調試，出水指標基本穩定，但氨氮和總氮濃度仍然無法達標。經檢測，污泥硝化活性較低，分析其原因，認為是污泥中硝化細菌和反硝化細菌死亡所致。污水廠進水COD、BOD5、SS、NH3-N、TN、TP濃度分別為125.3～205.5、57.6～99.5、109.5～175.3、13.8～29.4、23.7～50.8、1.58～4.11mg/L，平均值分別為165.4、78.6、142.4、21.6、37.2、2.10mg/L。出水濃度分別為39.4～46.9、7.2～8.9、6.5～8.9、18.5～26.7、20.9～46.2、0.27～0.39mg/L，平均值分別為43.2、8.1、7.7、23.8、32.4、0.33mg/L。

　　2.1 存在的問題

　　蘇州mbr一體化污水處理設備工藝指導該污水處理廠已建一期、二期共8個CASS反應池，每個反應池的設計處理能力為5000m3/d?，F今，由于部分設備損壞，已導致纖維轉盤濾池無法正常運行。另外，由于某一階段，縣城內的制藥、化工企業排水異常，使CASS池中的活性污泥受到嚴重沖擊，部分出現污泥解絮現象，硝化、反硝化細菌基本全部失活，導致水中氨氮無法得到有效去除。

　　2.2 主要解決思路

　　主要解決思路有兩種：①更換活性污泥。調取周邊污水處理廠中活性較好的污泥對CASS池內的失活污泥按一定比例進行更換，同時進行新泥的培養、馴化。②投加化學藥劑。在保證出水中其他指標和水質安全的前提下，結合污水廠的實際情況，投加可去除氨氮的化學藥劑。兩種思路相比，第1種方法可從根本上解決問題，但污泥的更換、培養均需較長時間。第2種方法可及時見效，但藥劑費用過高，并且投加藥劑不可作為污水處理廠的長期運行手段。通過協商，經當地政府相關部門準許，決定同時采取上述兩種方法。在短期內臨時投加化學藥劑來保證污水處理廠的出水水質達標，同時更換并馴化生化池的活性污泥。投加藥劑也可為污水廠生化池內污泥的培養、馴化爭取充足的時間。

　通過對膜污染分析報告的研究不難發現，“油"作為主要的污染物，在對清洗方案的制定過程中也需予以針對性的調整。例如使用百分之零點三濃度的次氯酸鈉對其進行反洗作業，而后將跨膜壓差調至38kPA。而后用百分之零點三濃度的=的氫氧化鈉進行反洗，將跨膜壓差調至42kPA。用百分之一濃度的草酸對其進行反洗，將跨膜壓差調節至35kPA。比較不同反洗條件下的實際情況。將清洗完的膜進行投運，滿足預期的效果后方可對全部的模組進行清洗。

　　2.3 提高膜區風量

　　針對膜組件抖動風設計不合理的問題，就膜區的風量進行適量的提升。同時就膜件底部的布封設施進行改進，在實際工作的開展中，首先將底座之下的篩網進行密封，避免風量的大量流失，其次進行定期的檢查維護，就抖動風孔進行定期的清理。

　　2.4 優化工藝操作

　　控制溶氣氣浮池的出水水質，對其中的油含量應控制在25mg/L之下。將原溶氣氣浮中所投加的聚丙烯酰改為氯化鋁，以此來控制水中的高分子質量與有機物含量。結合生化池污泥的實際情況進行定期的排泥作業，以此來將污泥中未分解的油以及其他有機物質進行排除，進一步控制其對膜的污染。取消在線清水反洗的環節，避免因水質問題而對膜內部造成污染，就鼓風機的維修與維護作業予以關注，避免因其含有較多油量而使鼓送到系統內部中的風中含有油污。注重對

選取2017年9月氣溫降低之前監測數據，對TN、TP和NH3-N等污染物在系統內沿程降解規律進行分析。在整個系統流程上，按進水至出水共設置6個采樣點，一級、二級生物床上分別在進水口、床體中部、出水口設有三個采樣點。經分析，各類污染物質的濃度均隨著流程的增加而逐漸降低，第一級生物床與第二級生物床是各類污染物質去除的主要承擔者，第二級生物床出水各類監測指標均達到了《城市污水再生利用景觀環境用水水質》標準，TN、TP和NH3-N出水濃度分別為6.30、0.70、0.24mg/L，相應去除率分別為61.60%、79.50%和46.70%。

　　沿程的NH3-N和TN濃度均逐漸降低，表明在兩級人工濕地生物床中發生了顯著同步硝化反硝化現象，脫氮效果良好。分析認為，在系統生物床植物根系周圍的表層區域可以得到充分復氧，在生物膜的表層形成了好氧區域，而在生物膜的內部形成了缺氧微環境，有利于進行同步硝化與反硝化，磷的去除主要是生物床內植物吸收和基質的吸附作用。